一、本公司屋顶光伏承载力检测鉴定报告项目实例：
工程概况
某柴油机股份有限公司金工车间建于1995年,房屋为钢筋混凝土排架结构,柱距为6m,连续三个18m跨,两边低跨,柱*标高为7.7m,中间高跨,柱*标高为10.6m。车间总长19个柱距,为114.48m,总宽为54.48m,建筑面积为6236.87m2。钢筋混凝土杯形独立柱基,柱为钢筋混凝土矩形侧向圆孔空心柱,5T“T”形钢筋混凝土吊车梁,折线型钢筋混凝土预制屋架,北跨屋架下弦设有0.5T悬挂吊车两台,1500×6000钢筋混凝土预制大型屋面板,二毡三油一砂卷材防水屋面。
2.施工、使用情况
根据施工资料记载:所有屋架和屋面板均为现场预制。由于当时气温较低、施工工期紧,为缩短工期,尽快提高混凝土强度,采用了氯化钙作防冻剂。当时测得屋面板混凝土强度按龄期推算,28d强度为314.2Kg/cm2,仅达到设计强度400#的78.5%,因此采用添加剂施工未达预期目的。鉴于G725图集大型屋面板混凝土强度为300#,大肋主筋12改为16,即认为屋面板承载力满足使用要求。另有一批屋面板17d混凝土强度只达187.2Kg/cm2,一致认为强度偏低,由施工单位现场做了一块板的荷载试压,加压至130Kg/cm2,符合设计标准荷载,没有继续加压,即吊装使用。屋面没有全部找平,仅在板缝及高差大的地方进行了局部找平。
北跨屋架下弦原设计有2台0.5T的固定悬挂吊车,后因厂方工艺和生产规模的扩大,将原来的2台0.5T悬挂吊车更换成12台0.5T的有轨吊车,轨道安装在屋架下弦杠上,严重*载使用。
3.现场查勘情况
3.1基础。
对柱周围混凝土散水及土层进行外观检查,基础基本稳定,无不均匀沉降及滑移现象。用水准仪对柱进行水准测量,柱基高差小于5mm。室内桁车运行正常。
3.2柱。仅④轴南柱牛腿北侧局部混凝土保护层厚度不足,钢筋外露锈蚀,混凝土局部剥落,其余柱无裂缝和损坏。柱垂直度符合要求。
3.3吊车梁。
均保持完好,桁车运行正常。
3.4屋架。
经检查,北跨所有屋架中约有70%屋架下弦杆产生垂直裂缝,裂缝绝大多数分布于北侧半跨(有悬挂吊车一侧),大多数裂缝尚未贯穿,裂缝宽度在0.10～0.24mm之间,未*过规范允许范围。有50%的屋架在悬挂吊车轨道夹板位置下弦杆侧面混凝土保护层剥落,部分箍筋或主筋外露、锈蚀,混凝土剥落深度在1.5～4.5cm之间。由于*载,12台0.5T的吊车已拆除,但轨道仍存在。详细情况见表1。
3.5屋面板。
北跨共240块大型屋面板,大多数屋面板混凝土浇制时不密实,混凝土严重碳化钢筋锈蚀起皮。经统计,板面出现裂缝的有38块,约占16%,板肋断裂的有11块,约占5%,板面起洞的有12块,约占5%。详细情况见表2。
3.6结构布置和支撑系统。
结构布置和支撑系统符合设计要求,支撑系统杆件基本无损坏。
3.7围护结构。
围护墙体无裂缝、倾斜,承载力能满足使用要求。但墙体局部砖风化,粉刷层老化,局部剥落;木门、木窗失去使用功能;屋面二毡三油防水层老化,局部破损,屋面局部渗漏;地坪严重起鼓、损坏。
4.构件检测
4.1柱(混凝土设计标号为300#)。
按30%比例抽样,用超声回弹综合法推定柱混凝土强度,用TH-1混凝土碳化深度测量仪测量混凝土碳化深度。
4.2屋架(混凝土设计标号为250#)。
按30%比例抽样,用超声回弹综合法推定屋架混凝土强度,用TH-1混凝土碳化深度测量仪测量混凝土碳化深度,用水准仪测量屋架下弦现有起拱量(屋架下弦矢高)。其值见表4。
4.3屋面板(混凝土设计标号为400#)。
屋面板设计厚度为30mm,用游标卡尺实测板面有洞处板实际平均厚度为28mm。由于板面较薄,刚度偏低,板面混凝土不密实,所以无法用超声回弹综合法推定混凝土强度。故采用取芯法在屋面板搁置端较宽板肋处取芯进行试压,芯样为6块,强度见表5。
用TH-1混凝土碳化深度测量仪测量碳化深度,大部分板混凝土已严重碳化,板底面*大碳化深度为13mm,板表面*大碳化深度为22mm。对板肋露筋处(共8处)钢筋锈蚀情
屋顶光伏承载力检测鉴定不满足相关规范要求的，需要进行加固处理，以满足后续使用要求：
加固的特点和原则
加固的特点
1、根据已建工程受客观条件所约束, 针对具体现有条件进行加固设计和施工。
2、加固补强往往在不停产或尽量少停产的条件下施工, 要求施工速度快, 工期短。
3、施工现场狭窄、拥挤, 常受生产设备、管道和原有结构、构件的制约, 大型施工机械难以发挥作用。
4、施工常分段分期进行, 还会因各种干扰而中断。
5、清理、拆除工作量大, 工程繁琐复杂,并常常存在许多不安全因素。
加固的原则
1、从实际出发。
要根据对结构或构件的周密细致的性鉴定来确定加固的方案, 加固设计要考虑原结构和加固部分的实际受力情况。
2、消除隐患。
由于高温、腐蚀、冻融、振动、地基不均匀沉降等原因造成的结构损坏,加固时须同时考虑消除、减少或抵御这些不利因素的有效措施,以免加固后的结构继续受害, 避免二次加固。
3、有效利用。
尽量保留和利用有*的结构, 避免不必要的拆除, 若需拆除也应考虑对拆除材料的回收及重新利用的可能。
4、方便施工。
加固方案应切实可行, 安全, 尽量减少施工难度。
5、美观经济。
加固方案设计应充分考虑建筑美观, 尽量避免**加固痕迹。
加固结构的受力特征
加固结构的受力性能与未加固的普通结构有很大的区别。首先, 加固结构属二次受力结构, 加固前原结构已受力,尤其当结构因承载力不足进行加固时, 截面应力应变水平都很高, 然而新加部分在加固后并不立即分担荷载,而是在新增荷载下才开始受力。这样, 整个加固结构在其后的*二次载荷受力过程中, 新加部分的应力、应变始终滞后于原结构的累积应力、应变,当原结构达极限状态时, 新加部分应力、应变水平可能还很低, 破坏时, 新加部分可能达不到自身的极限状态。其次,加固结构属二次组合结构, 新旧两部分整体工作、共同受力, 整体工作的关键, 主要取决于结合面的构造处理及施工方法,由于结合面硅的粘结强度一般远**硅本身强度, 因此, 在总体承载力上二次组合结构比一次整浇结构一般要低。对上述*种情况,加固时若进行卸载,则由于应力、应变滞后现象得以降低, 乃至消失, 破坏时新旧两部分就可同时进人各自的极限状态,结构的总体承载力可显着提高。对于上述*二种情况, 可以通过对原结构的表面处理如用粘结剂, 凿毛等, 焊接钢筋,采用微膨胀水泥等措施来改善新旧硷的结合状况, 使其达到共同作用。